Première partie : Etude de la production d'Eau Chaude Sanitaire
Dès que le sujet vous est remis, assurez-vous qu'il est complet. Le sujet
comporte x ... Il s'agit d'une production d'ECS à l'aide de capteurs solaire
thermiques.
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ETUDE DINSTALLATION
OPTION A : GENIE SANITAIRE ET THERMIQUE
SESSION 2015
Durée : 4 heures Coefficient :
Matériel autorisé :
- Calculatrice
Documents à rendre :
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Document Réponse Pages 18/23 à 23/23
Dès que le sujet vous est remis, assurez-vous quil est complet.
Le sujet comporte x pages, numérotées de 1/23 à 23/23
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PARTIETITRETEMPS
conseilléLecture du sujet15min1
ANA LYSE TECHNIQUE DE LINSTALLATION30 min2DIMENSIONNEMENT DE LA PRODUCTION DEAU CHAUDE SANITAIRE30 min3ETUDE DU BOUCLAGE EAU CHAUDE SANITAIRE30 min4ANALYSE ENERGETIQUE DE LA PRODUCTION DE.C.S. SOLAIRE30 min5REGULATION ET GESTION AUTOMATIQUE DE LA PRODUCTION DECS45 min6ETUDE DU TRAITEMENT DEAU60 min
CORRIGESession 2015ETUDE DINSTALLATION OPTION ACODEPage 1 / 10 PREMIERE PARTIE : ANA LYSE TECHNIQUE DE LINSTALLATION
TEMPS CONSEILLE : ( 30 MINUTES)
Question 1.1. :
Le gymnase est équipé dune production de type semi instantanée avec un volume de stockage assez important. Ce type de système est particulièrement adapté à des puisages forts et intenses tels quils peuvent exister dans les gymnases où les utilisateurs prennent leurs douches de manière groupée.
Question 1.2. :
Il sagit dune production dECS à laide de capteurs solaire thermiques. La récupération deau de pluie est une solution envisageable.
Question 1.3. :
Le TH de leau est directement lié la concentration en calcium et magnésium. Les sels associés à ces cations sont très incrustant à chaud, ce qui signifie quil y aura précipitation de tartre calciques et magnésien dans les parties les plus chaudes de linstallation : chaudières, capteurs solaires,
si le traitement dadoucissement nest pas prévu. La suppression totale du TH par adoucissement empêchera la formation des ces dépôts qui réduisent les performances énergétiques (le tartre est un bon isolant thermique) et hydraulique de linstallation, et favorisent les effets de fatigue liés aux éventuels chocs thermiques associés aux décollements de ces tartres dans les éléments chauffants.
Question 1.4. :.
Leau contenue dans les capteurs solaires est exposée aux intempéries puisque le circuit est ici fermé et ne dispose pas de dispositif de drainage automatique. Dans ce cas le risque de gel est fortement probable et ce notamment en région parisienne. Le traitement antigel est donc particulièrement utile.
Question 1.5. :.
Le bouclage est utile ici pour plusieurs raisons : Tout dabord il permet de distribuer à chaque instant de leau à la température de la production dE.C.S. ce qui évite aux utilisateurs dattendre et de faire couler de leau inutilement avant dobtenir une température suffisante. Par ailleurs associé à un mitigeage au plus près du point dutilisation le bouclage de leau à une température proche de 60°C permet déviter la prolifération des bactéries et en particulier la bactérie Légionella sur le réseau de distribution. En ce qui concerne cette dernière ses chances de survie à cette température sont de lordre de 30 à 60 secondes.
DEUXIEME PARTIE : DIMENSIONNEMENT DE LA PRODUCTION DEAU CHAUDE SANITAIRE
TEMPS CONSEILLE : ( 30 MINUTES)
Question 2.1. :
Qvpointe = 0,2 X 42 X 0,57 = 4,788 [l/s] Pinst = Qvpointe . rð . C . ( Tpuisage TEau Froide)
Pinst = 4,788 X 1 X 4185 X (38 7) = 621 171 [W]
Question 2.2. :
Vp = 4,788 X 600 = 2872,8 [l]
Vsto60°C = Vp10 . ( Tpuisage TEau Froide) / ( Tstockage TEau Froide) Vsto60°C = 1680 X (38 - 7) : (60 7) = 1680 [l]
Question 2. 3. :
VstoSEMI = (Vsto60°C . (1 - PSEMIinst / Pinst )) / hðSTO
VstoSEMI = (1680 X (1 128 000 : 621 171 )) / 0,95 = 1404 [l]
CORRIGESession 2015ETUDE D INSTALLATION OPTION ACODEPage 2 / 10
TROISIEME PARTIE : « ETUDE DU BOUCLAGE EAU CHAUDE SANITAIRE »
Question 3.1. :
TEMPS CONSEILLE : ( 30 MINUTES)
La chute de température est dautant pus importante que le débit est faible, cest donc dans les tronçons aller que celle-ci peuvent être les plus importante.
En additionnant les pertes dans les tronçons de A à F, on en déduit la chute maximalet de 0.72 °C < 2°C
Question 3.2. :
Pdc + défavorable : 4.115 mCE
Question 3.3. :
La pompe stratos Z est une pompe basse consommation dénergie dont le moteur électrique peut être piloté en variation de vitesse de manière à générer une hauteur manométrique constante ou proportionnelle au débit. Sur la pompe Top Z la variation de vitesse se fait de manière manuelle en sélectionnant grâce à un sélecteur Une vitesse parmi trois prédéterminées.
Question 3.4. :
Les puissances électriques consommées pour le même service rendu sont respectivement pour la Stratos Z et la TOP Z de 90 W et 260 W en version monophasé. En considérant un fonctionnement continu de la pompe de bouclage 365 jours par an léconomie dénergie électrique annuelle est de :
Eco = (260 90) x 365 x 24 / 1000 = 1489 kWh / an
CORRIGESession 2015ETUDE DINSTALLATION OPTION ACODEPage 3 / 10 SHAPE \* MERGEFORMAT
QUATRIEME PARTIE : « ANALYSE ENERGETIQUE DE LA PRODUCTION DE.C.S. SOLAIRE»
Question 4.1. :
TEMPS CONSEILLE : ( 30 MINUTES)
En considérant un fonctionnement continu de la pompe de bouclage 365 jours par ans La consommation dénergie électrique annuelle est de :
Eco = 100 x 365 x 24 / 1000 = 876 kWh / an
t
La consommation dénergie thermique est pour sa part de : Eco = 1500 x 365 x 24 / 1000 = 13 140 kWh / an
Question 4.2. :
- Voir schéma
CORRIGESession 2015ETUDE DINSTALLATION OPTION ACODEPage 4 / 10 Question 4.3. :
Avec SolaireSans SolaireEnergie incidentekW.hThermique265 569-kW.hAuxiliaires--Energie récupérée par les capteurskW.hThermique70 215-kW.hAuxiliaires--Energie perdue par le réseau solairekW.hThermique6 827-kW.hAuxiliaires576-Energie perdue par les ballons solaireskW.hThermique2 167-kW.hAuxiliaires--Energie perdue par le ballon d'appointkW.hThermique2 0032 003kW.hAuxiliaires--Energie perdue par le réseau de bouclagekW.hThermique13 14013 140kW.hAuxiliaires876876Energie consommée par la chaudièrekW.hThermique41 429107 652kW.hAuxiliaires35123Besoins en énergie pour ECSkW.hThermique82 14382 143Rendement de la production d'ECS solaire%/76.30Coût Energétique¬ Thermique1 719.304 467.56¬ Electrique161108Fsav%0.6152Taux de couverture%0.73Economie Réalisée¬ / an3760
Bilan environnementale :
66223* 0.206 = 13641 kgCO2
Soit 13 tonnes de d émissions de CO2 en moins grâce à lutilisation dune énergie renouvelable.
CORRIGESession 2015ETUDE DINSTALLATION OPTION ACODEPage 5 / 10 CINQUIEME PARTIE : « REGULATION ET GESTION AUTOMATIQUE DE LA PRODUCTION DECS »
TEMPS CONSEILLE : ( 45 MINUTES)
Question 5.1. : (Voir DT page 1).
GRAPH
Question 5.2. : (Voir DT page 1).
Voir documente réponse
SIXIEME PARTIE : « ADOUCISSEUR »
Question 6.1. : TH calcique : TH = Ca / MCa
TH = 110 / 40,1 = 2,74 [mmol/l]
TEMPS CONSEILLE : ( 60 MINUTES)
- 2-
CMT = ( [HCO3 ] + [CO3
2-
] + [CO2 libre])
[CO3 ] négligeable car pH = 7,9 et donc lacide carbonique est en majorité sous forme de Bicarbonate.
[CO2 libre] = 15,9 / ( 12 + 3 x 16 ) = 0,36 [mmol/l]
- 2- -
TAC = ( [HCO3 ] + [CO3 ] + [OH ])
Puisque pH = 7,9 ; [OH-] = 10-7,9 négligeable
[CO3 ] négligeable car pH = 7,9 et donc lacide carbonique est en majorité sous forme de Bicarbonate. On en déduit:
[HCO3 ] = TAC = 29 °F = 29 / 5 = 5,8 [mmol/l]
Par conséquent :
CMT = 5,8 + 0,36 = 6,16 [mmol/l]
Question 6.2. :
Placer le point représentatif de leau sur le diagramme déquilibre calcocarbonique (Voir DR page 3).
En déduire le caractère agressif ou entartrant de cette eau à froid et à chaud
Leau est située en dessous des courbes déquilibres elle est donc entartrante à froid et à chaud.
Déterminer alors la quantité de tartre calcique potentiellement formée exprimée en mg(CaCO3) par litre,
La quantité de tartre déposable se lit sur le graphique en traçant la droite de pente 1 passant par le point représentatif de leau. Lintersection entre cette droite et la courbe déquilibre calcocarbonique à la température de 60°C, donne les coordonnées du point déquilibre de leau une fois chauffée.
La différence des abcisses de ces deux points ( DðTHCa ) donne la valeur du nombre de moles de calcium déposable : 1 [mmo/l]
La quantitée de tartre déposée correspondant est : mCaCO3 = DðTHCa . 100 = 100 [mg CaCO3 /l]
Justifier enfin de la mise en place d un traitement d adoucissement.
Il est clair que leau est entartrante. La quantité de tartre déposable en moyenne chaque année est de lordre de :
mCaCO3 = 7000 x 365 x 100 x ( 38 7 ) / ( 60 7 ) = 40,9 tonnes de CaCO3 par an.
Il semble par conséquent nécessaire de mettre en uvre un traitement dadoucissement pour éviter la pathologie entartrage du réseau.
CORRIGESession 2015ETUDE DINSTALLATION OPTION ACODEPage 6 / 10
T=60°
10
T=40°
T=20°C
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9
SHAPE \* MERGEFORMAT SHAPE \* MERGEFORMAT
8
7
6
5
4 Pente 1
SHAPE \* MERGEFORMAT SHAPE \* MERGEFORMAT SHAPE \* MERGEFORMAT SHAPE \* MERGEFORMAT
3
2
SHAPE \* MERGEFORMAT SHAPE \* MERGEFORMAT SHAPE \* MERGEFORMAT SHAPE \* MERGEFORMAT
1
0
1 2 3 4
Ca exprimé en mmol/l
Question 6.3. :
Déterminer la valeur du THcalcique résiduel strictement nécessaire pour obtenir une eau chaude sanitaire à léquilibre calco carbonique.
Ladoucissement est un traitement qui ne modifie pas la valeur du CMT.
En se référant au graphique ci-dessus on lit que le TH calcique de leau à léquilibre à une température de 60 °C pour un CMT de 6,16 [mmol/l] est de 2 [mmol/l], soit 20 °F.
En déduire la valeur du TH total à régler après adoucissement.
La valeur du TH total à régler après adoucissement est : TH total = TH calcique + TH magnésien
Soit :
TH total = 20 + 20 / 24,3 x 10 = 28,3 °F.
Question 6.4. : (Voir DT page 1).
- On décide de remplacer la résine contenue dans ladoucisseur avant de le remettre en service. Justifier de lintérêt de cette précaution, en citant les risques de disfonctionnement encourus si cette opération nétait pas faite.
La résine qui était contenue dans ladoucisseur pouvait être polluée. En effet les oxydes de fer et autres cations de valence supérieure à 2 sont en générale adsorbé par la résine de manière irréversible, et peu à peu la résine perd de sa capacité déchange. Par ailleurs, la résine est susceptible dêtre infectée et il est parfois pour les mêmes raison que celles évoquée précédemment possible que des gangues de résine se formes abritant des organismes vivants : bactéries,
Le remplacement de la résine permet donc de sassurer de la qualité de celle-ci et de maîtriser ainsi la qualité de leau traitée.
Question 6.5. :
La capacité déchange notée Cejm se calcul comme suit : Cejm = ( THEB THRésiduel ) . Veau Traitée
Cejm = ( 36 25 ) x 7 = 74,7 [°F.m3/j ]
Question 6.6. :
Déterminer le volume de résine permettant de régénérer ladoucisseur en moyenne une fois par semaine.
CORRIGESession 2015ETUDE DINSTALLATION OPTION ACODEPage 7 / 10 La capacité déchange mobilisée chaque semaine notée Cesm se calcul comme suit : Cesm = Cejm . 7
Cesm = 74,7 x 7 = 522,4 [°F.m3 / semaine]
Le volume de résine à mettre en uvre pour traiter cette eau est : Vrésine = Cesm / PE résine
Vrésine = 522,4 / 5,5 = 95 litres de résine
Déterminer la masse de sel consommée en moyenne chaque semaine.
Le dosage en sel permettant davoir un Pouvoir dEchange de la résine de 5,5 °F.m3/l , est de 150 gr / l . On en déduit la masse de sel consommée en moyenne chaque semaine :
Masse sel hebdo = Vrésine x 150 / 1000 = 14,25 [kg]
En déduire le volume de saumure à préparer en moyenne chaque semaine.
Vsaumure hebdo = Masse sel hebdo / 0,36 = 39,59 litres de saumure
Question 6.7. :
Déterminer la répartition de débit traversant le bipasse et ladoucisseur.
En Appliquant la conservation de la masse de Calcium sur le mélange entre leau brute et leau adoucie et en supposant que la fuite ionique de ladoucisseur reste inféireure ou égale à 0,5°F, on a :
QvADOU = QvPOINTE . (THEB - THRESIDUEL) / (THEB THFUITE) QvBIPASSE = QvPOINTE - QvADOU
QvADOU = 2,7 x. ( 36 25 ) / (36 0,5) = 0,836 [l/s]
QvBIPASSE = 2,7 0,836 = 1,86 [l/s]
En déduire, si la perte de charge de ladoucisseur pour le débit de pointe est considérée comme égale à 8 mCE , le Kv de la vanne de bipasse.
Pdc bipasse= ( 8 / 2.7² )*1.86² Kv = 3.6*1.86/ 3.79 1/2
Kv = 3,43 [m3/h]
CORRIGESession 2015ETUDE DINSTALLATION OPTION ACODEPage 8 / 10 E Solaire Incidente
Pertes Capteur
E Solaire Fournie à leau
Pertes Réseau
Besoins en ECS
Pertes stockage solaire
E appoint Utile
E Solaire Utile
Pertes Réseau ECBT
Pertes Fumées
Pertes parois
SHAPE \* MERGEFORMAT
E Appoint absorbée
CORRIGE Session 2015
ETUDE DINSTALLATION OPTION A CODE Page 9 / 10
DIEMATIC M DELTA (maître) DIEMATIC K (esclave)
SB RT
SCH SEXT
SAMB
(A) SF
(A)
(ECS)
(AUX)
(REC)
VA
(VI) CR
TS
V3V
(C)
Pomp
(C)
V3V
(B)
Pomp
CS VA
(B)
ALIM
SF SCH
(VI) CR
ALIM
VA Pomp VA
TS CHAUF
Pomp
CS
ECS
3 2 1
L N T L
N T L
N T L N T N T
N T L N T
N T L N T
L N T
N T L N T
L N T L N T
52 51 50 49 48 47 46 45 44
43 42 41 40
39 38
37 36
35 34 33 32
31 30 29
28 27 26 25
24 23 22
21 20 19 18
17 16
15 14 13 12 11 10 9 8
7 6 5
4 3 2 1
41 40 41 40 27 26 25
24 23 22
1 2 3 4 5
6 7 8
9 10 11 12
13 14 15
Tecs
Text
Tamb
Q 1 Q 2
M 4 M3~ M 5 M3~
ALIMENTATION 230 V 50 hZ
ARU
Q 0
V 1 Q 3
KA 1 KA 2 S 3
S 1 S 2 S 3
Q 1
Q 2
Q 3
Q 4
KA 1 KA 2
Q 1 Q 2 Q 4
KM 1
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